Примеры расчета деревянных конструкций: Учебное пособие по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс», страница 14. Расчет балки с волнистой стенкой


Расчет балок с волнистой стенкой.

Образование Расчет балок с волнистой стенкой.

просмотров - 133

Роль податливых связей здесь играет волнистая стенка. Коэффициент податливости В вычисляется по формуле:

В случае если обозначить длину дуги волны по кривой SВ, длину волны lВ, высоту волны в осях , центральный угол образующий ¼ часть волны , то

Важно заметить, что для синусоидального гофра:

Для гофра типа сопряженных равных дуг окружности:

Момент инœерции балки как цельного элемента определяем без учета работы стенки

Коэффициент учитывающий податливость волнистой фанерной стенки, находят по следующим формулам:

- коэффициент уменьшающий несущую способность балки:

- коэффициент уменьшающий жёсткость балки:

- напряжения в растянутом поясе

- напряжение в сжатом поясе

Волнистую фанеру рассчитывают ещё на устойчивость по формуле:

Читайте также

  • - Расчет балок с волнистой стенкой.

    Роль податливых связей здесь играет волнистая стенка. Коэффициент податливости В вычисляется по формуле: Если обозначить длину дуги волны по кривой SВ, длину волны lВ, высоту волны в осях , центральный угол образующий ¼ часть волны , то Для синусоидального гофра: ... [читать подробенее]

  • - Расчет балок с волнистой стенкой.

    Роль податливых связей здесь играет волнистая стенка. Коэффициент податливости В вычисляется по формуле: Если обозначить длину дуги волны по кривой SВ, длину волны lВ, высоту волны в осях , центральный угол образующий ¼ часть волны , то Для синусоидального гофра: ... [читать подробенее]

  • oplib.ru

    Учебное пособие по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс», страница 13

             Для устойчивости фанерной стенки в первой и третьей панели проектируем опорные подкосы.

    8. Проверка крепления стыковых накладок.

          Вертикальные стыки листов фанеры стенки, расположенные по длине балки через 1500 мм, перекрыты фанерными стыковыми накладками на клею с заходом их на длину 75 мм в каждую сторону от стыка стенки. Проверим прочность клеевых швов, прикрепляющих накладки в растянутых зонах балки.

             Наибольшее растягивающее напряжение у стыка стенки  в наиболее напряженном сечении на расстоянии х=4600 мм от опоры на уровне нижней грани стыковой накладки определяется зависимостью:

    где     – максимальное краевое нормальное напряжение в поясе балки,

              – предельное растягивающее напряжение в стенке при отношении:

    ,

    где    hx – полная высота балки,

             hx0 = hx -2 hв – высота стенки в свету в сечении,

             hв – высота досок наружных слоев, принятая 145 мм.

    9. Расчет опирания балки на стойку.

          Из условия смятия в опорной плоскости древесины нижнего пояса балки поперек волокон находим ширину обвязочного бруса:

    Принимаем брус сечением 225х200 мм.

    Проверяем высоту бруса как распорки вертикальных связей:

    6. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КЛЕЕФАНЕРНОЙ БАЛКИ С ВОЛНИСТОЙ СТЕНКОЙ

    Пример расчета.

    Разработать несущую конструкцию покрытия размерами в плане 12х52 м. Район постройки VI.

     Нагрузки приведены в таблице 6.

    Таблица 6 - Нагрузки на покрытие

    Вид нагрузки

    Коэфф. перегрузки

    Нагрузки

    единичные, кН/м2

    на 1 м балки, кН/м

    норматив-

    ная

    расчет-

    ная

    норматив-

    ная

    расчет-

    ная

    Постоянная нагрузка

    Утепленная клеефанерная

    панель

    -

    0,440

    0,507

    2,640

    3,043

    Снеговая нагрузка

    1/0,7

    1,680

    2,400

    10,080

    14,400

    Полная нагрузка

    -

    2,120

    2,907

    12,720

    17,443

    1.  Подбор сечений элементов балки.

    Принимаем полную высоту балки h в середине пролета и на опорах h0  при учете уклона кровли i= 0,1:

    Определение расчетных усилий.

    Наиболее опасное при изгибе двухскатных балок коробчатого и двутаврового профиля сечение балки находится от опор на расстоянии:

    где

    ,

    где    =0,1, т.к. уклон кровли принимаем  i= 0,1;

    h'0 – расстояние между центрами сечений поясов на опорах балки.

             Расчетный изгибающий момент в опасном сечении и наибольшая поперечная сила на опоре балки:

             Из условия среза стенки на опоре находим ее толщину:

    где    Rфср=6 МПа– расчетное сопротивление фанеры срезу.

    Принимаем =22 мм.

             Учитывая, что изгибающий момент полностью воспринимается поясами, находим требуемую площадь сечения поясов.

     Высота балки в расчетном сечении:

    hх=h0+x·i=90+456·0,1=136 cм.

    Расстояние между центрами тяжести поясов:

    ,

    где  – высоту поясов ориентировочно принимаем 15 см,

    тогда

    где    Rр=10 МПа – расчетное сопротивление древесины растяжению.

    Выбор сечений поясов. Принимаем пояса в виде клееных пакетов из трех досок толщиной 55 мм (до острожки 60 мм). Тогда:

    Fп=bп·hп=16,5·15=247,5 см2.

        2. Проверка принятого сечения.

             Геометрические характеристики расчетного сечения:

             Находим коэффициент снижения момента сопротивления балки за счет податливости волнистой стенки:

    ,

    где

    где     – модуль упругости материала поясов,

              – модуль сдвига фанерной стенки,

              – коэффициент, учитывающий форму волны; принимаемый равным 1.

    Проверка принятого сечения:

    -по максимальным нормальным напряжениям в расчетном сечении на расстоянии х=136см

    -по жесткости:

    где        Iпр– момент инерции сечения  в середине пролета:

         – коэффициент, учитывающий податливость волнистой стенки:

         – коэффициент,  учитывающий переменность сечения по длине:

    vunivere.ru

    Подбор сечений элементов балки. — КиберПедия

    Принимаем полную высоту балки h в середине пролета и на опорах h0 при учете уклона кровли i = 0,1:

    Определение расчетных усилий.

    Наиболее опасное при изгибе двухскатных балок коробчатого и двутаврового профиля сечение балки находится от опор на расстоянии:

    где

    ,

     

    где =0,1, т.к. уклон кровли принимаем i = 0,1;

    h'0 – расстояние между центрами сечений поясов на опорах балки.

    Расчетный изгибающий момент в опасном сечении и наибольшая поперечная сила на опоре балки:

     

     

    Из условия среза стенки на опоре находим ее толщину:

     

     

    где Rфср=6 МПа– расчетное сопротивление фанеры срезу.

    Принимаем =22 мм.

    Учитывая, что изгибающий момент полностью воспринимается поясами, находим требуемую площадь сечения поясов.

    Высота балки в расчетном сечении:

     

    hх=h0+x·i=90+456·0,1=136 cм.

     

    Расстояние между центрами тяжести поясов:

     

    ,

     

    где – высоту поясов ориентировочно принимаем 15 см,

    тогда

     

    где Rр=10 МПа – расчетное сопротивление древесины растяжению.

     

    Выбор сечений поясов. Принимаем пояса в виде клееных пакетов из трех досок толщиной 55 мм (до острожки 60 мм). Тогда:

     

    Fп=bп·hп=16,5·15=247,5 см2.

     

    Проверка принятого сечения.

    Геометрические характеристики расчетного сечения:

     

     

     

    Находим коэффициент снижения момента сопротивления балки за счет податливости волнистой стенки:

     

    ,

    где

     

    где – модуль упругости материала поясов,

    – модуль сдвига фанерной стенки,

    – коэффициент, учитывающий форму волны; принимаемый равным 1.

    Проверка принятого сечения:

    -по максимальным нормальным напряжениям в расчетном сечении на расстоянии х=136см

     

     

    -по жесткости:

     

    где Iпр – момент инерции сечения в середине пролета:

     

    – коэффициент, учитывающий податливость волнистой стенки:

     

    – коэффициент, учитывающий переменность сечения по длине:

    – максимальный относительный прогиб балки, определяемый по таб. 19, СНиП 2.01.07-85.

    Следовательно, принятое сечение балки с волнистой стенкой удовлетворяет требованиям прочности и жесткости.

     

    3. Расчет волнистой фанерной стенки (рисунок 17).

    Применяем следующий способ крепления фанерной стенки к поясам: в поясах выбираются прямоугольные пазы шириной hв+δв (hв - высота волны), в которые при сборке заводится фанерная стенка и затем паз заливается эпоксидным клеем с наполнителем. Глубину пазов находим из условия прочности клеевого соединения по скалыванию шва между шпонами фанеры на ширине участка, равного глубине паза.

    Глубина паза:

     

    где S0 – статический момент опорного сечения,

     

    a.

     
     

    Б. в.

     
     

     

    Рисунок 17. Клеефанерная балка с волнистой стенкой:

    а – общий вид; б – деталь крепления стенки к поясу; в – соединение стенки по длине на ус;

     

    I0 – момент инерции сечения:

    ,

     

    принимаем bск=12 cм.

    Преимущество волнистой стенки перед плоской заключается в том, что она обладает большей устойчивостью. Мы имеем возможность формировать профиль волнистого листа и задаваться параметрами высоты волны hв и длины волны lв, обеспечивающими местную устойчивость стенки при установленных габаритных размерах балки и ее толщине.

    Расчет профиля волнистого листа по устойчивости вблизи опоры.

    Условие местной устойчивости:

     

    .

    Находим квадрат гибкости стенки, задавшись в соответствии с шириной поясов высотой волны hв=50 мм:

    ,

    где hст – высота стенки в свету между поясами:

     

     

    Коэффициент k1 зависит от модуля упругости и модуля сдвига фанеры и равен:

     

     

    Коэффициент k2 зависит от отношения размеров волны hв/lв:

    ;

    по приложению 26 [4] находим .

    Конструктивно принимаем lв=118 cм – кратный пролету, с тем, чтобы выполнялось условие

    Так как балка переменной высоты, проведем проверку сечения стенки на устойчивость в ¼ пролета при Q1/4=52,33 кН,

     

    ,

    ,

     

    ,

     

    где

     

    Проверкой установлено, что устойчивость волнистой стенки по всей длине балки обеспечена.

     

    cyberpedia.su

    Клеефанерные балки с волнистой стенкой

    Изготавливают двутаврового сечения длиной до 12 м тремя способами:

    1. В цельных брусчатых или клеедощатых поясах выбирают пазы

    синусоидального очертания, в которые вставляют фанерные изогнутые листы на клею.

    2. В прямолинейные пазы шириной, равной двойной высоте волны стенки, заводят изогнутый лист и паз заливают эпоксидной смолой с наполнителем.

    3. В прямолинейные пазы заводят прямой лист фанеры и затем деревянными клиньями листу придают нужную искривленную форму, а паз заливают смолой.

    Такие балки устойчивы, нет необходимости в установке ребер жесткости. ксм=2,5-3.

    Особенность расчета таких балок заключается в определении Wрасч и Iрасч. в расчетном сечении. Податливость стенки учитывают коэф-ми:

    Момент инерции сечения без учета податливости стенки:

    По прочности и жесткости балки проверяют по формулам:

    На срез по нейтральной оси стенки проверяется по формулам:

    k2 зависит от hв/lв, при 1/12-0,45; 1/15-0,41; 1/18-0,39.

    λв.ст.=(h-2hn)/(δфhф)½(0)

    Задавшись шириной пояса, по формуле (0) находят квадрат гибкости. Далее определяют k1, затем находят отношение hв/lв, приняв φв.ст.=1.

    Прочность клеевого шва стенки с поясом проверяют на скалывание:

    вшв- глубина заделки в паз эти балки на 20% экономичнее дощатоклееных.

    5. Деревянные арки. Конструирование и расчет

    Арки относятся к плоским распорным несущим конструкциям. Распор у них воспринимается затяжкой фундаментами или контрфорсами. Арки перекрывают пролеты значительной величины- до 100 м.

    По геометрической форме арки могут быть круглового, стрельчатого и треугольного очертания. По татической схеме двухщарнирные и трехшарнирные. Если распор не воспринимается фундаментом, то в арках делают затяжки из круглой или профильной стали.

    ℓ- пролет; f- стрела подъема; f0- стрела подъема полуарки; S- длина дуги арки; S0- длина хорды полуарки.

    Рис. Клеедеревянные арки. а – сегментные; б – треугольные; в – стрельчатые; 1 – без затяжек; 2 – с затяжками.

    По конструктивному решению арки могут быть сплошные из прямолинейных блоков и решетчатые, составленные из двух ферм - егментных или с параллельными поясами.

    Сплошные арки по поперечному сечению могут быть прямоугольные и двутавровые, по способу изготовления брусчатые, дощатоклееные и клеефанерные.

    Для обеспечения устойчивости из плоскости удобнее всего выполнять клеефанерные арки с поперечным сечением, состоящим из полок и двух стенок.

    Устойчивость положения арок обеспечивают установкой поперечных скатных связей на расстоянии 25-30 м. Связи могут быть выполнены как из деревянных брусьев, так и из металла в виде профильных или круглых тяжей.

    Для обеспечения устойчивости сжатых элементов арки ширина в должна быть не менее 12 см при ℓ<18 м, 14 см при ℓ=18-24 м, 17 см при ℓ=24-30 м, 21 см при ℓ=33-36 м иначе теряется устойчивость из плоскости, или необходимы частые раскрепления.

    В общем случае усилия в арке определяются по методам строительной механики в определенных сечениях по формулам:

    Расчетная длина ℓ0 для 2-х шарнирных арок с несимметричной нагрузкой в плоскости действия момента ℓ0=0,6S. Для 3-х шарнирных арок с несимметричной нагрузкой ℓ0=0,7S. Для всех остальных случаев ℓ0=0,5S.

    Расчетная длина из плоскости действия момента равна расстоянию между узлами крепления связей, прогонов и других элементов покрытия.

    Для решетчатых стержней арок расчетная длина сжатых стержней в плоскости равна геометрической длине между центрами узлов, из плоскости ℓ0у=1,25ℓ.

    Внешняя нагрузка q+p вызывает в арке момент М:

    Чтобы уменьшения Мх (Мб), действующий на линейный элемент арки, продольную силу прикладывают в узлах внецентренно. Опирание арки выполняют неполным сечением с высотой hоп опирания не менее 0,4hсеч.

    Схема конструктивного расчета сплошных арок

    1. Определяют геометрические размеры арки.

    2. Собирают нагрузки, действующие на арку (постоянные и

    временные).

    3. Определяют усилия: М, Q, N.

    4. Принимают размеры поперечного сечения

    - для треугольных арок

    - для круговых и стрельчатых

    Ширина в=h/5, с учетом сортамента пиломатериалов. По выбранному поперечному сечению определяют площадь:

    В зависимости от длины закрепления между связями проверяется

    устойчивость поперечного сечения.

    Если элементы покрытия или связи дают расстояние по длине арки между точками крепления ℓ0>70в2/h, в этом случае проверяют устойчивость поперечного сечения.

    Проверка производится по формулам:

    Для клеефанерных элементов нижнюю полку рассчитывают на растяжение, а верхнюю полку на сжатие.

    Из плоскости проверяют все поперечное сечение на действие

    6. Проверяют прочность клеевого шва по формуле:

    В клеефанерных арках производят проверку прочности фанеры:

    7. Рассчитывают стальную затяжку:

    8. Выполняют расчет опорного и конькового узлов арки. В коньковом узле расчет выполняется на смятие:

    9. Производят проверку устойчивости арки в монтажных условиях на собственную массу арки по формуле:

    studfiles.net

    Расчет балок с волнистой стенкой.

    Образование Расчет балок с волнистой стенкой.

    просмотров - 60

    Роль податливых связей здесь играет волнистая стенка. Коэффициент податливости В вычисляется по формуле:

    В случае если обозначить длину дуги волны по кривой SВ, длину волны lВ, высоту волны в осях , центральный угол образующий ¼ часть волны , то

    Важно заметить, что для синусоидального гофра:

    Для гофра типа сопряженных равных дуг окружности:

    Момент инœерции балки как цельного элемента определяем без учета работы стенки

    Коэффициент учитывающий податливость волнистой фанерной стенки, находят по следующим формулам:

    - коэффициент уменьшающий несущую способность балки:

    - коэффициент уменьшающий жёсткость балки:

    - напряжения в растянутом поясе

    - напряжение в сжатом поясе

    Волнистую фанеру рассчитывают ещё на устойчивость по формуле:

    Читайте также

  • - Расчет балок с волнистой стенкой.

    Роль податливых связей здесь играет волнистая стенка. Коэффициент податливости В вычисляется по формуле: Если обозначить длину дуги волны по кривой SВ, длину волны lВ, высоту волны в осях , центральный угол образующий ¼ часть волны , то Для синусоидального гофра: ... [читать подробенее]

  • - Расчет балок с волнистой стенкой.

    Роль податливых связей здесь играет волнистая стенка. Коэффициент податливости В вычисляется по формуле: Если обозначить длину дуги волны по кривой SВ, длину волны lВ, высоту волны в осях , центральный угол образующий ¼ часть волны , то Для синусоидального гофра: ... [читать подробенее]

  • oplib.ru

    Учебное пособие по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс», страница 14

              – максимальный относительный прогиб балки, определяемый по таб. 19, СНиП 2.01.07-85.

             Следовательно, принятое сечение балки с волнистой стенкой удовлетворяет требованиям прочности и жесткости.

    3. Расчет волнистой фанерной стенки (рисунок 17).

          Применяем следующий способ крепления фанерной стенки к поясам: в поясах выбираются прямоугольные пазы шириной hв+δв  (hв - высота волны), в которые при сборке заводится фанерная стенка и затем паз заливается эпоксидным клеем с наполнителем. Глубину пазов находим из условия прочности клеевого соединения по скалыванию шва между шпонами фанеры на ширине участка, равного глубине паза.

    Глубина паза:

    где    S0 – статический момент опорного сечения,

    a.

     б.                                                                                     в.

    Рисунок 17. Клеефанерная балка с волнистой стенкой:

    а – общий вид; б – деталь крепления стенки к поясу; в – соединение стенки по длине на ус;

    I0 – момент инерции сечения:

    ,

    принимаем bск=12 cм.

    Преимущество волнистой стенки перед плоской заключается в том, что она обладает большей устойчивостью. Мы имеем возможность формировать профиль волнистого листа и задаваться параметрами высоты волны hв и длины волны lв, обеспечивающими местную устойчивость стенки при установленных габаритных размерах балки и ее толщине.

    Расчет профиля волнистого листа по устойчивости вблизи опоры.

    Условие местной устойчивости:

    .

             Находим квадрат гибкости стенки, задавшись в соответствии с шириной поясов высотой волны hв=50 мм:

    ,

    где    hст – высота стенки в свету между поясами:

             Коэффициент k1 зависит от модуля упругости и модуля сдвига фанеры и равен:

             Коэффициент k2 зависит от отношения размеров волны hв/lв:

    ;

    по приложению 26 [4] находим .

             Конструктивно принимаем lв=118 cм – кратный пролету, с тем, чтобы выполнялось условие

             Так как балка переменной высоты, проведем проверку сечения стенки на устойчивость в ¼ пролета при Q1/4=52,33 кН,

    ,

    ,

    ,

    где

             Проверкой установлено, что устойчивость волнистой стенки по всей длине балки обеспечена.

    4. Расчет опирания балки на стойку.

             Требуемая ширина обвязочного бруса из условия смятия в опорной плоскости поперек волокон нижнего пояса балки

             Поскольку требуемая ширина выходит за пределы сортамента пиломатериалов, принимаем обвязочный брус сечением 150х150 мм, стыкуя его по длине здания над стойками с помощью двух накладок из досок сечением 60х150 мм длиной 5100 мм (крепление осуществляем двумя парами болтов d=12 мм). Тогда bоб=15+2·6=27 cм.

             Проверяем высоту бруса, служащего распоркой вертикальных связей между стойками.

    Из формулы:

    находим

    ,

    где    B = 6000 мм – шаг поперечных рам здания.

             Узел опирания балки на стойку и детали крепления скатных связей к балке конструируются аналогично варианту 3 (см. рис. 3.2).     Стык верхнего пояса в коньке решается зубчатым шипом и перекрывается накладками сечением 75х200 мм на болтах d = 16 мм.

    7. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОУГОЛЬНОЙ БРУСЧАТОЙ ФЕРМЫ

    Разработать несущую конструкцию покрытия размерами в плане 24х63 м. Район постройки VI.

    1.  Статический расчет

    Очертания фермы получим, описывая вокруг сегмента с хордой l=24 м и высотой:

    Радиус окружности:

    Тангенс половины центрального угла:

    , .

    Длина дуги сегмента:

             Длину дуги верхнего пояса принимаем , полагая по 0,15 м от торца первой панели до центра опорного узла.

    Длины дуг, соответствующие отдельным панелям верхнего пояса:

    то же для элементов верхнего пояса:

    Рисунок 18. Геометрические параметры фермы

    Для зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиям снеговая нагрузка находится согласно ([3]прил.3),

    , , , ,

    где     – уклон покрытия, град.,

             В = 6,3 м – шаг ферм.

    vunivere.ru

    Балки, армированные стальными стержнями

    Хорошая адгезия заливочных компаундов на основе эпоксидных вяжущих не только кдревесине, но также и к стали позволяет при ограниченном габарите балок по высоте увеличить их несущую способность, армируя их стальными стержнями. Компаунд обес­печивает надежную совместную работу арматуры и де­рева, если давление при запрессовке во время изготов­ления балок будет 0,2—0,3 МПа. Склеиваемые поверх­ности древесины и стали должны быть без масляных пя­тен и пыли.

    Предпочтительно в качестве арматуры ис­пользовать круглые стальные стержни периодического профиля с пределом текучести не менее 400 МПа.

    Пазы в древесине для укладки арматуры выбирают фрезерным станком. Они могут быть полукруглыми или квадратными, размером, не превышающим диаметра ар­матуры более чем на 1—1,5 мм. Процент армирования конструкции не должен превышать 3—4:

    Расчетное сопротивление стальной арматуры прини­мают по нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций СНиП 2.03.01—84. Рассчитывают армированные деревянные конструкции по приведенным геометрическим характеристикам, а их поперечное сече­ние рассматривают как цельное.

    Расчетное сопротивление стальной арматуры принимают по нормам проектирования бетонных и жб конструкций. Рассчитывают армированные деревянные конструкции по приведенным геометрическим характеристикам, а их поперечное сечение рассматривают как цельное.

    Приведенный к древесине момент инерции армированных балок прямоугольного сечения определяют при двойном симметричном армировании по формуле:

    Iпр=Iдр+Fana(h0/2)2, где na – коэф приведения стальной арматуры к древесине; Iдр=bh4/12

    na=Ea/Eдр-1=20.

    При одинарном армировании определяют Fпр, центр тяжести приведенного сечения и далее момент инерции по формуле: Iпр= Iдр+Fдр(hсж-hp/2)2+ Fana(hp-a)2.

    Приведенный к древесине момент сопротивления соответственно будет равным: при двойном симметричном армировании Wпр=2Iпр/h, при одинарном армировании Wпр=Iпр/hсж, где hсж – расстояние от оси балки до наиболее удаленного сжатого волокна древесины.

    Нормальные напряжения σ=M/Mпр≤Rи; касательные напряжения τ=QSпр/Iпрb≤Rск,

    где Sпр – приведенный статический момент сдвигаемой части сечения относительной нейтральной оси приведенного сечения; b – ширина сечения; Rск – расчетное сопротивление скалыванию для клееных элементов.

    Прогиб вычисляются как для клеедощатой балки с введением жесткости EдрIпр.

     

     

    Клеефанерные балки

    Это самые легкие из всех сплошных несущих деревянных конструкций. Применяют в покрытиях пролетом до 18м. различаются: балки с плоской стенкой и балки с волнистой стенкой. Балки с волнистой стенкой всегда постоянного сечения. Балки с плоской стенкой: постоянного сечения и двускатные. Поперечное сечение балки могут быть двутавровое и коробчатое. Пояса склеиваются из досок в двутавровых балках вертикально поставленных, коробчатые доски располагают горизонтально.

    Размеры верхнего и нижнего поясов принимают одинаковыми – симметричными. Стенку изготавливают из фанеры толщиной 10-12мм. В балах с волнистой стенкой устанавливают опорные вертикальные ребра, обеспечивающих устойчивость фанерных листов стенки. Их устанавливают по расчету. При этом шаг ребер обычно назначают кратным шагу прогонов, опирающихся на балку.

    В балках с плоской стенкой волокна рубашечных слоев фанеры направленно вдоль пролета. Фанера сращивается на ус или с накладками, стыки располагают над ребрами. В балках с волнистой стенкой волокна направлены перпендикулярно оси балки. Фанеру сращивают на ус, но стык не равнопрочный.

    Расчет: расчеты балок с плоской и волнистой стенкой принципиально различны. В балках с плоской стенкой нормальные напряжения воспринимаются и поясами и стенкой. В балкой с волнистой стенкой только поясами. Касательное напряжение в балках обоих типов воспринимаются фанерной стенкой. С плоской стенкой рассчитывают как элементы плоской комплексной конструкции из разнородных материалов методом приведенных сечений. Геометрические характеристики поперечного сечения, момент инерции I, момент сопротивления W, статический момент S приводятся к тому материалу в котором в данном расчете ищутся напряжения. , 1,2 – коэф учитывающий различие модулей упругости фанеры при работе ее на изгиб из плоскости и на растяжение и сжатие в плоскости. .

    Проверка прочности нормальных напряжений:

    - для нижнего пояса

    , - коэф продольного изгиба из плоскости балки.

    =3000/λ2у λ>70

    =1-0,8(λу/100)2 λ<70

    λу=lр/0,289bп

    Проверка стенки: проверка прочности приклейки стенки к поясам

    bрасч=2hп, Sп=Апуц.п.

    bрасч – суммарная ширина приклейки фанеры пояса. Схему двутавра см→

    Проверка прочности стенки на разрыв фанеры над действием главных напряжений

    Такие проверки выполняют в первой и второй от опор панелях, стенки на уровне ц.т. сечения и вдоль верхней полки растянутого пояса.

    mф- коэф учитывающий стыкование фанеры на ус = 0,8.

    Здесь же в крайних панелях производится проверка фанерной стенки на устойчивость по направлении действия главных сжимающих напряжений.

    кu и кτ – размерные коэф определяемые по графикам СНиП II-25-80.

    hрасч – расчетная высота стенки принимаемая большей из двух размеров

    Прогибы:

    балки с волнистой стенкой рассчитывают как составные элементы на податливых связях. Податливой связью является волнистая стенка допускающая ограничение смещения поясов. Пояса проверяют на растяжение и устойчивость как в балке с плоской стенкой, но сечение рассматривают, как состоящее только их поясов. Фанерная стенка проверяется на устойчивость и растяжение.

    

    infopedia.su